Transformator epoksydowy 20 kV (Um = 24 kV)

Parametry produktu

Dane techniczne transformatora 10 kV SCB18

Dane techniczne transformatora 20 kV SCB13

Wprowadzenie do produktu

1. Niskie straty
Zgodnie z duchem Ustawy o oszczędzaniu energii Ministerstwo Maszyn, Komitet ds. Rozwoju i Reform oraz Państwowa Komisja Nauki i Techniki wydały wspólnie Komunikat Nr 272 [1998] dotyczący osiemnastej partii oszczędzających energię urządzeń elektromechanicznych produkty promocja oraz 17. seria eliminowania przestarzałych produktów elektromechanicznych. To stawia wyższe wymagania dotyczące wydajności transformatorów suchych. Produkty naszej firmy, oparte na normie krajowej GB/T 10228-1997 Parametry techniczne i wymagania dla suchych transformatorów energetycznych, zmniejszyły straty obciążenia o 15% oraz straty jałowe o 20% w porównaniu z normą krajową. To znacząco obniża koszty użytkownika stacja przemieniaca kosztów.

2. Niski poziom hałasu
Transformatory suchego typu coraz częściej trafiają do przestrzeni, w których ludzie mieszkają i pracują, stając się de facto częścią codziennego życia. To z kolei podniosło wymagania dotyczące poziomu hałasu emitowanego przez transformatory suchego typu. W oparciu o wieloletnie doświadczenie produkcyjne stwierdzamy, że spełnienie krajowych norm hałasu dla transformatorów suchego typu jest dalekie od wystarczającego i nieodpowiednie z punktu widzenia użytkowników. Dlatego wprowadziliśmy ulepszenia w zakresie projektowania, technologii oraz materiałów.

Po pierwsze, w fazie projektowej zmniejszyliśmy gęstość strumienia magnetycznego. W praktyce potwierdzono, że wartość gęstości strumienia magnetycznego w rdzeniu ma bezpośredni wpływ na poziom hałasu. Ogólnie rzecz biorąc, każdy wzrost o 1000 Gaussa zwiększa hałas o 3 decybele. Dlatego gęstość strumienia magnetycznego nie powinna być wybierana zbyt wysoka. Biorąc pod uwagę charakterystykę krzywej histerezy nasycenia blach stalowych, gęstość strumienia magnetycznego wybranego rdzenia mieści się zazwyczaj w przedziale od 1,35 T do 1,5 T.

W zakresie układania rdzenia stosujemy pięciostopniową metodę przesuniętego układania. Metoda ta poprawia rozkład strumienia magnetycznego w narożnikach rdzenia w porównaniu do powszechnie stosowanej metody naprzemiennej. Dla porównania, metoda naprzemienna polega na ułożeniu blach rdzenia ze wzajemnym przesunięciem o określony dystans, tworząc w ten sposób dwie równoległe szczeliny w obszarze naprzemiennym. W tych obszarach ze szczeliną powietrzną pole magnetyczne zmniejsza się o 50%, a znaczna część linii sił magnetycznych nie może płynnie przejść przez szczelinę powietrzną do sąsiedniego jarzma. Powoduje to zwiększenie strat w tym rejonie. Dzięki zastosowaniu pięciostopniowej metody przesuniętego układania, każdy etap jest przesunięty o jednakową odległość. W określonym przekroju obszaru naprzemiennego około 10% powierzchni zajmuje szczelina powietrzna, a linie sił magnetycznych omijają szczelinę i bezpośrednio wchodzą do sąsiedniego pakietu. Zapewnia to gładki przepływ magnetyczny i zmniejsza straty biegu jałowego. W rezultacie metoda przesuniętego układania stopniowego redukuje straty biegu jałowego o 6%, a poziom hałasu o 3–5 dB.

Pod względem rzemiosła wprowadziliśmy rygorystyczne środki związane z wiązaniem i dociskaniem rdzenia, a produkcja jest ściśle kontrolowana zgodnie z technologią, co znacząco przyczynia się do redukcji poziomu hałasu.

W zakresie materiałów wybieramy materiały o wysokiej wydajności, takie jak japońskie blachy stalowe Nippon Steel 30ZH130, 30ZH120 oraz blachy ze zgrupowanym ziarnem produkowane przez Wuhan Steel: 30Q130, 30Q120, które również pomagają w redukcji hałasu transformatorów.

Dzięki tym działaniom ogólny poziom hałasu naszych transformatorów jest niższy o 8–12 dB w porównaniu ze standardem krajowym.

3. Niska rozkładnia cząstkowa
Cewki produkowanych przez nas wyrobów zmieniły się z poprzedniego czterosekcyjnego projektu z DMD jako izolacją międzwarstwową na sześciio- lub ośmio-sekcyjny projekt z D711 jako izolacją międzwarstwową. Poprawia to rozkład napięcia w cewkach i zapobiega niepełnemu przesiąknięciu żywicy podczas formowania z DMD jako izolacją międzwarstwową. W rezultacie cewki mogą być całkowicie impregnowane pod próżnią, znacznie ograniczając czynniki prowadzące do wyładowań częściowych.

W przypadku cewek wysokonapięciowych stosujemy materiały takie jak taśma szklana, tkanina niestandardowa oraz maty krojone. Materiały te nie tylko zwiększają wytrzymałość izolacji po impregnacji żywicą, tworząc wzmacnianą szkłem konstrukcję, ale również w pełni przesycają się żywicą epoksydową. W rezultacie nie występują wolne przestrzenie na końcach, warstwach ani zaciskach cewek wysokonapięciowych, eliminując czynniki, które mogłyby prowadzić do wyładowań częściowych.

Nasze przewodniki cewek są wykonywane z wysokiej jakości prętów miedzianych bez tlenku. Poprzez ścisłą kontrolę jakości przewodników, druty są pozbawione zadziorów lub ostrych krawędzi. Rozkład pola elektrycznego na powierzchni przewodnika jest jednorodny, a współczynnik odkształcenia minimalny, co skutkuje niewielką ilością wyładowań częściowych.

Dokładnie kontrolując czynniki przyczyniające się do wyładowań częściowych, poziom wyładowań częściowych naszych transformatorów jest ograniczany do około 5 pC. Jak dobrze wiadomo, poziom wyładowań częściowych w transformatorze suchym jest ściśle związany z jego żywotnością. Dlatego też jesteśmy zdeterminowani do produkcji transformatorów bez wyładowań częściowych.

Ze względu na zastosowanie rdzenia o strukturze warstwowej, uzwojenie wysokiego napięcia jest nawijane, a uzwojenie niskiego napięcia wykonywane jest z folii miedzianej. Dzięki temu transformator jest bardziej zwarty. Struktura warstwowa zmniejsza objętość transformatora, a szyna miedziana niskiego napięcia eliminuje konieczność lutowania szyn miedzianych w sposób typowy dla uzwojeń.